재단의 깊이 Cf

5.5.2. 제철 토양 동결의 규제 깊이 dfn, m은 토양의 계절 동결 깊이 이하의 지하수 수준에서 눈이 수평 인 지역에서 노출 된 상태에서 계절적 동결 계절의 최대 평균 깊이 (10 년 이상의 관찰에 따르면)의 평균과 같습니다.

실제 동결 깊이 관측 결과를 사용하는 경우 GOST 25100에 따라 플라스틱 동결 지대의 전이를 특징 짓는 온도에 의해 결정되어야한다는 것을 고려해야합니다

5.5.2. 제철 토양 동결의 규제 깊이 dfn, m은 토양의 계절 동결 깊이 이하의 지하수 수준에서 눈이 수평 인 지역에서 노출 된 상태에서 계절적 동결 계절의 최대 평균 깊이 (10 년 이상의 관찰에 따르면)의 평균과 같습니다.

실제 동결 깊이 관측 결과를 사용하는 경우 GOST 25100에 따라 플라스틱 동결 지대에서 고정 된지면으로 전환하는 것을 특징으로하는 온도에 의해 결정되어야한다는 것을 명심해야합니다.

5.5.3. 제철 토양 동결의 규제 깊이 dfn, 장기 관측 자료가없는 경우, 열적 계산에 기초하여 결정되어야한다. 동결 깊이가 2.5 m를 초과하지 않는 지역의 경우, 그 표준값은 식

어디있어?~ - 주어진 영역에서 SNiP 23-01을 통해 얻은 연간 월평균 음의 절대 온도의 절대 값의 합과 수치 적으로 같은 계수이며 건설 지역과 비슷한 조건의 수문 기상 관측소의 관측을 기반으로 특정 지점 또는 공사 지역에 대한 데이터가없는 경우 ;

d0 - loams 및 clays의 경우 0.23 m로 간주되는 값. 사질 양토, 고운 모래 및 사질 모래 - 0.28 m; 자갈, 거칠고 중간 크기의 모래 - 0.30m; 거친 토양 - 0.34 m.

D 값0 불균일 한 토양에 대한 영향은 결빙 깊이의 가중 평균으로 정의된다.

d가있는 지역의 토양의 표준 동결 깊이fn > 2.5m 및 산악 지대 (지형, 지반 공학 및 기후 조건이 극적으로 변화하는 곳)은 SP 25.13330의 요구 사항에 따라 열 계산에 의해 결정되어야합니다

재단의 깊이에 대한 온라인 계산

암석을 제외한 모든 토양에 대한 기초의 최소 깊이는 외부 배치의 표면에서 세어 적어도 0.5m를 취하는 것이 좋습니다. (1978 년 모스크바의 건축 및 건축물 설계 지침서).

추정 동결 깊이

5.5.4. 제철 토양 동결 d의 예상 깊이f, m, 식에 의해 결정됨

여기서 dfn - 5.5.2 - 5.5.3에 따라 결정된 규범 동결 깊이, m;

kh - 계수는 표 5.2에 따라 가열 된 구조물의 외부 기초에 대해 취해진 구조의 열 정권의 영향을 고려한다. 비가 열 된 구조물 k의 외부 및 내부 기초h = 1.1, 연간 평균 온도가 마이너스 인 지역은 제외.

계수 kh 외부 기초에 인접한 방의 예상 평균 일 기온, ° C

재단의 깊이를 결정하는 법

설계의 초기 단계에서 스트립 기초를 놓을 때의 깊이, 유형 및 배치가 결정됩니다. 이 데이터는 정적 및 동적 하중에 대한 스트립 기반의 추가 계산에 필요합니다. 이것은 계절 동결의 깊이, 지하수의 정적 수준, 구조물의 등급, 지역의 지진, 토양의 지질과 같은 요인을 고려합니다.

합작 투자의 권고, GOST의 관련 요구 사항에 따라 개별 프로젝트에 대한 개별 프로젝트가 생성됩니다. 이러한 조항에 대한 지식은 프로젝트를 생성하고 객체를 커미셔닝하는 단계까지 독립적으로 수행하도록 구성된 개발자마다 필요합니다.

기초의 깊이에 영향을 미치는 요인들

시설 건설을 시작하기 전에 기존 통신 네트워크와의 연결 및 건설 작업을 수행하는 프로젝트를 작성하십시오. 이 문서에 근거하여, 등록 후, 통제 단체의 서명 수집, 건축 허가가 발급됩니다.

그것은 중요합니다! 개별 공사에 대한 허가를 얻기 전에 작업을 시작하지 마십시오.

스트립 파운데이션의 디자인, 깊이의 정의는 다음 요소의 영향을 고려하여 만들어집니다.

  1. 밑에있는 토양보다 계절적으로 얼어 붙는 깊이.
  2. 지하수, 홍수.
  3. 토양의 구성 및 발생, 그 특성, 수용력.
  4. 책임, 내구성, 자본 구조의 클래스.
  5. 건물의 무게로부터 스트립 파운데이션에 전달 된 하중.
  6. 주변 건물.
  7. 이 지역의 지진.
  8. 생태 및 위생 요건.
  9. 옵션을 선택할 때 경제적 타당성.

동결의 깊이, 결정 방법

기초 발의 깊이를 결정할 때 주어진 건축 면적에 대한 규범 동결 깊이의 정확한 결정에 중요한 역할이 수행됩니다. 설계 조직은 산정을 용이하게하기 위해 절연 된 등온선이있는지도 또는 러시아의 대도시 및 지역에 대해 정규화 된 서리 침투 값이 표시된 표를 사용합니다.

스트립 파운데이션의 건설 분야에서 동상의 규제 심도는 50 년의 서리 침투가있는 지역에 대한 공정한 공식 (5.3 SP 22.13330.2016), 책임의 정도, 자본 (GOST 27751)을 사용하여 독립적으로 계산할 수 있습니다. 디자인에 중요한 역할을합니다.

  • 계산 된 하중을 견딜 수있는 더 높은 토양;
  • 배선 통신을위한 지하 장치의 필요성;
  • 작업 중 토양의 위치와 특성을 변경할 수있는 많은 수의 대형 물체를 찾는 것;
  • 지진이 증가했다.

그러한 건물의 구속력은 SP 22.1330.2016의 규칙과 요구 사항을 고려한 심층 공학 계산에 기초하여, 물결 치는 곳, 지하수 및 홍수에서 기초를 보호하기 위해 필요한 조치를 사용합니다.

적용 가능한 보호 유형 :

  • 베이스의 온도를 유지시키고 설탕을 방지하는 것을 허용하는 온난화;
  • 지하실과 용융물을 제거하기위한 구멍이 뚫린 파이프에 의한 밑창의 배수;
  • 고정 된 거푸집;
  • 추정 된 너비의 단색 구역;
  • 지하 단열;
  • 필요한 경우 시멘트 모르타르 주입에 의한 토양 강화.

얕은 기초, 단단한 석판

서리 침투의 깊이가 낮고 솔을 깊게하기에 경제적으로 적합하지 않은 경우 카테고리 2 및 3의 건물에는 얕은 기초가 사용됩니다. 두 번째 옵션은 지하수 수준 아래의 계절 동결 깊이입니다.

동시에, 현장에있는 토양의 지질학은 얕은지지가 된 토대를 구축 할 수있는 자연적 지지력을 허용해야합니다.

SP 50-101-2004에 따른 고체 슬래브 기초의 배치.

배치에는 배수 장치, 사각 지대의 단열, 신뢰할 수있는 방수가 포함되어야합니다. 때로는 부풀어 오를 때 기저귀를 들어 올리지 못하도록하기 위해 시멘트 모르타르 주입으로 바닥 토양을 강화하고 더미를 설치하는 프로젝트에서 미리 계획을 세웠습니다.

이러한 조치는 매우 효과적이며 재단의 내구성을 50 년간 보장 할 수 있습니다. 발의 기초 계산은 현장의 토양층 분포의 지질을 고려하여 수행됩니다.

기초의 너비는 주어진 기후 구역의 열 손실로 계산 된 건물 프레임의 벽돌 또는 블록 벽의 두께와 나머지 흙의 지지력에 따라 달라집니다.

깊은 구덩이를 파는 능력이 제한적인 예를 들어, 모스크바와 같이 조밀하게 지어진 도시와 지역에 슬라브 일체 식 기초를 세우는 것이 좋습니다. 시공 기술을 준수하면 슬래브 받침대가 다른 받침대보다 더 안정적이라고 간주됩니다.

계산 합작 벤처 50-101-2004의 규정에 따라 수행되며, 비 전문가를 위해 어렵습니다, 경제적 비용, 건설 시간의 측면에서 도움이됩니다.

주제에 대한 자세한 정보 :

재단의 깊이 Cf

건축물과 건축물의 기초

건물 및 구조물의 토양 기초

____________________________________________________________________
비교 텍스트 SP 22.13330.2016, SP 22.13330.2011, 링크 참조.
SNiP 2.02.01-83 *이있는 SP 22.13330.2011 *의 비교 텍스트는 링크를 참조하십시오.
- Notes 제조업체 데이터베이스.
____________________________________________________________________


소개 날짜 2011-05-20

1 명의 공연자 - N.G. Gersevanov의 이름을 딴 기초 및 지하 구조물 설계 연구, 디자인 및 조사, OAO "과학 연구 센터"건설 "(N. Gersevanov의 이름을 딴 NIIOSP)

2 표준화 기술위원회 (TC 465) "건설"

3 건축, 건설 및 도시 계획 정책학과 승인을위한 준비

5 기술 규제 및 계량에 관한 연방 기관 (Rosstandart)에 등록 됨. 합작 투자의 개정 22.13330.2010

소개


이 문서는 다양한 유형의 건축물에 대한 다양한 엔지니어링 지질 조건에 건립 된 지하 구조물을 포함하여 건물 및 구조물의 기초를 설계하기위한 지침을 포함합니다.

1 범위


이 일련의 규칙 (이하 조인트 벤처)은 새로 건설되고 재건축 된 건물 및 구조물의 토대 설계에 적용됩니다.

2 참고 문헌


이 JV는 다음 규정 문서에 대한 링크를 제공합니다.

JV 35.13330.2011 "SNiP 2.05.03-84 * 브리지 및 파이프"

GOST 5180-84 토양. 물리적 특성의 실험실 측정 방법

3 용어 정의


용어 및 정의는 부록 A에 있습니다.

4 일반 조항

4.1이 합작 법인은 다음의 가정에 기초하고 있으며 다음을 제공합니다.

4.2 구조물의 기초와 기초는 다음을 고려하여 설계되어야한다.

a) 건설을위한 엔지니어링 조사 결과

b) 구조물의 목적, 설계 및 기술적 특징 및 작동 조건을 특성화하는 데이터

c) 기초에 작용하는 하중;

d) 주변 건물 및 신축 및 재건축 건물의 영향

e) 환경 및 위생 - 역학 요구 사항.

4.3 기초와 기초를 설계 할 때 구조의 건설과 운영의 모든 단계에서 신뢰성, 내구성 및 경제성을 보장하는 솔루션을 제공해야합니다. 가장 경제적이고 신뢰성있는 설계 솔루션을 선택하기위한 가능한 설계 솔루션의 기술 및 경제적 비교를 수행하고 토양의 강도 및 변형 특성 및 기초 재료 및 기타 지하 구조물의 물리 기계적 성질을 가장 완벽하게 사용하는 것이 필요합니다.

4.4 설계 작업은 설계 사양 및 필요한 입력 데이터 (4.2 참조)에 따라 수행되어야한다.

4.5 설계시 GOST 27751 : I - 증가, II - 정상, III - 감소에 따라 구조의 책임 수준을 고려해야합니다.

4.6 건설, 기초 및 기초 설계를위한 엔지니어링 조사 및 설계는 이러한 유형의 작업에 대해 적절한 공차가있는 조직에 의해 수행되어야한다.

4.7 건설을위한 엔지니어링 조사는 SP 47.13330, SP 11-102 [1], SP 11-104 [2], SP 11-105 [3], 주정부 표준 및 엔지니어링 조사 및 토양 연구에 관한 기타 규제 문서의 요구 사항에 따라 수행되어야한다 건설을위한.
________________

참고 문헌 섹션 [3]을 참조하십시오. - 데이터베이스의 제조 업체에 유의하십시오.

4.8 공학 조사의 결과는 건설 현장의 토질 및 토양 속성에 대한 공학적 - 지질 학적 조건의 변화 (건설 및 운영 중)의 예측을 고려하여 기초, 기초 및 지하 구조물의 유형과 제한 국가에 대한 계산 방법을 선택하기에 충분하고 필요한 자료를 포함해야한다. 또한 개발에 필요한 엔지니어링 활동의 유형과 범위.

4.9 구조물의 기초와 구조물의 상호 작용을위한 설계 계획의 목적을 결정하기 위해 설계 구조물의 기반의 기초의 한계 변형에 대한 요구 사항, 주변 구조물에 미치는 충격의 지반 공학적 예측 등을 명확히한다. 설계된 구조물의 설계 솔루션, 구조물의 순서 및 후속 작업을위한 조건을 고려할 필요가있다.

4.10 설계시, 유사한 공학 - 지질 학적 및 환경 적 조건에서의 시설의 설계, 건설 및 운영 및 영토 규범의 표시와 같은 현지 건설 조건을 고려할 필요가있다. 이를 위해,이 지역의 공학 - 지질학 및 공학 - 생태 학적 조건과 주변 건물의 특성, 건축되는 구조물의 적용 구조, 기초의 유형 및 크기, 기초 토양의 압력 및 구조물 기초의 관찰 된 변형에 대한 데이터가 필요합니다. 또한 건설 회사 및 장비의 생산 능력, 전체 건설 기간 동안 예상되는 기후 조건에 대한 데이터를 고려해야한다. 이러한 자료는 기초 유형 (예 : 자연 기초 또는 말뚝), 기초의 깊이, 기초 준비 방법 등을 결정할 때 결정적 일 수 있습니다.

4.11 구조물의 기초 및 기초를 설계 할 때 건설 조직 (SP 48.13330), 토공사 (SP 45.13330), 측지 작업 (SNiP 3.01.03), 안전 엔지니어링 (SNiP 12-03) 등의 규제 문서의 요구 사항을 준수해야합니다.

4.12 새로운 시설을 건설하거나 건축 된 지역에서 기존 구조물을 재건축 할 때, 수용 할 수없는 추가적인 변형을 방지하기 위해 주변 건물에 미치는 영향을 고려할 필요가있다.

4.13 주변 건물의 위치를 ​​포함하여 신축 또는 재건축 구조물의 기초 및 기초 초안은 지반 모니터링을 포함해야한다. 지반 공학 모니터링의 구성, 범위 및 방법은 시설의 책임 수준, 공학 및 지질 조건의 복잡성 및 기타 요인에 따라 12 절에 규정되어있다.

4.14 재건축 된 구조물을 포함하여 고유 한 건물 및 구조물 또는 재건축의 토대와 기초 및 책임 수준의 구조를 설계 할 때 주변 건물의 건설에 과학적 및 기술적 지원을 제공 할 필요가있다.

4.15 구조물의 기초, 기초 및 지하 부분의 엔지니어링 조사, 설계 및 시공에 대한 과학 기술 지원에 대한 작업 범위는 일반 설계자가 결정하고 건설 고객이 동의해야합니다. 과학 및 기술 지원 업무 범위는 다음을 포함해야합니다.

4.16 지반 공학 예보 및 지반 공학 모니터링 프로그램의 결과뿐만 아니라 울타리 구덩이를 포함하여 새롭게 건립 된 (재건축 된) 구조물의 지하 부분의 기초, 기초 및 구조에 대한 설계 조사 결과, 설계 문서화는 다음과 같은 구조물에 대한 지반 공학적 전문 지식을 습득해야한다.

4.17 모 놀리 식, 프리 캐스트 콘크리트 또는 철근 콘크리트, 석조물 또는 석조 건축물의 기초 및 지하 구조물을 설계 할 때 SP 63.13330, SP 15.13330, SP 28.13330, SN 3.03.01, SN 3.03.01을 준수하십시오.

4.18 건설에 사용 된 자재, 제품 및 구조물은 프로젝트의 요구 사항, 관련 표준 및 기술 조건을 충족시켜야한다. 프로젝트가 제공 한 자재, 제품 및 구조물의 교체는 프로젝트 조직 및 고객과 합의한 후에 만 ​​허용됩니다.

4.19 토지 설계시, 비옥 한 토양층의 절단은 교란되거나 비생산적인 농경지를 복원 (재발생), 녹지를 심기 위해 이후의 사용을 위해 제공되어야한다.

4.20 공학 및 환경 연구에 따라 가스 (라돈, 메탄 등)의 배출이있는 지역에서는 SanPiN 2.1.7.1287의 요구 사항에 따라 땅과 접촉하는 구조물을 격리하거나 가스 농도를 줄이기위한 조치를 취해야합니다.

5 디자인 근거

5.1 일반 지침

5.1.1 근거의 설계는 합리적인 선택을 포함한다 :

5.1.2 기저부는 제한 상태의 두 그룹에 따라 계산되어야한다. 첫 번째는 지지력에 따르고 두 번째는 변형에 따른다.

5.1.3 운반 능력의 기초 계산은 다음 경우에 이루어져야한다.

a) 지진과 같은 심각한 수평 적 하중 (옹벽, 확장 구조물의 기초, 재건 된 구조물의 지하 구조물의 심화 등)은 지하로 옮겨진다.

b) 구조물이 경사면 또는 그 부근에 위치한다.

c) 시설은 구덩이 또는 지하 작업장 근처에 위치한다.

d) 바닥은 5.7.5에 규정 된 분산 된 토양으로 접혀 있어야한다.

e) 기초는 암석 토양으로 구성된다;

e) 건설은 책임의 수준을 말한다 (GOST 27751);

g) 건물 재건축 중에 기지의 하중을 증가시킨다.

5.1.4 시공 및 그 기초는 단일체로 고려되어야한다. 구조와 기초의 상호 작용을 고려해야합니다. 유한 요소법, 유한 차분 법, 경계 요소 법 등 분석, 수치 및 기타 방법을 사용하여 구조와 기초를 공동으로 계산할 수 있습니다.

5.1.5 국가를 제한하기위한 기초 계산의 목적은 기초가 5.1.2에 명시된 제한 국가에 도달하는 것이 불가능하다는 것을 보장하는 기술적 해결책의 선택이다. 이것은 설계된 구조물의 하중뿐만 아니라 외부 환경의 가능한 악영향을 고려해야하며, 토양의 물리적 및 기계적 특성 (예 : 지표 또는 지하수, 기후 요인, 다양한 열원, 기술적 효과 등)의 변화를 초래할 수 있습니다. d.) 처짐, 붓기 및 염분 토양은 습도 변화에 특히 민감하며 팽창 및 흙을 덮는 토양은 특히 온도 변화에 민감합니다.

5.1.6 "구조물 기초"또는 "기초 기초"시스템의 설계도는 응력 상태를 결정하는 가장 중요한 요인과 구조물의 기초 및 구조물의 변형 (구조의 구조 설계, 구조물의 특성, 기초의 지질 구조 및 토양 특성, 시설의 건설 및 운영 과정에서의 변화 가능성 등). 구조의 공간 작동, 기하학적 및 물리적 비선형 성, 이방성, 재료 및 토양의 플라스틱 및 유변학 적 특성, 기초 아래의 소성 변형 영역 개발을 고려하는 것이 좋습니다.

5.1.7 공학 및 지질 조사의 결과는 다음에 관한 정보를 포함해야한다 :

5.1.8 토양의 물리적 및 기계적 성질의 조성은 다음과 같다 :

5.1.9 공학 및 지질 조사에 대한 보고서에는 지하 작업 및 토양 및 현장 테스트 지점 샘플링 지점과 지하수 수준을 나타내는 엔지니어링 지질 단면이 포함됩니다. 토양의 물리적, 기계적 특성의 지표 및 지표 목록, 표준 및 계산 된 값; 그래픽 필드 및 토양의 실험실 테스트; 지하수의 화학 분석 및 콘크리트 및 금속에 대한 공격성에 대한 진술.

5.2 근거 계산시 고려되는 하중 및 효과

5.2.1 구조물의 기초에 의해 전달되는 기초에 작용하는 하중과 충격은 원칙적으로 구조물과 구조물의 공동 작업을 고려한 계산에 의해 설정되어야한다.

a) 책임 수준 III의 구조 근거;

b) 건설과 함께 기초 토양 질량의 전반적인 안정성;

c) 퇴적물 기초의 평균값;

d) 전형적인 디자인을 국부적 인지면 조건에 묶을 때 기부의 변형.

5.2.2 모든 기본 계산은 한계 상태 그룹에 따라 안전 계수에 의한 표준 하중과 하중의 곱으로 정의되는 하중의 계산 된 값에 대해 이루어져야한다.

5.2.3 하중의 주된 조합에 대해 변형의 기초 계산을해야한다. 주요 조합 및 특수 하중 및 특수 효과가있을 때 - 주 및 특수 조합에 대한 베어링 용량.

5.2.4 기지를 계산할 때, 기초 근처에 배치 된 저장된 재료 및 장비로부터의 하중을 고려할 필요가있다.

5.2.5 온도 변화 퇴적물 간의 거리가 각 구조물의 설계를위한 건축 규정에 명시된 값을 초과하지 않는다면 기후 온도 영향으로 인한 구조물의 노력은 변형 기지를 계산할 때 무시할 수있다.

5.2.6 제방 하의 교량 및 관의 지지점을 계산할 때 하중, 충격, 조합 및 하중 안전 계수는 SP 35.13330의 요구 사항에 따라 결정되어야한다.

5.3 토양 특성의 표준 및 계산 값

5.3.1 토양의 강도와 변형 특성 (토양의 내부 마찰각, 고유 점착력, 암석 토양의 일축 압축 강도, 변형 계수 및 토양의 횡 변형 계수)은 토대의 기계적 물성의 주요 매개 변수로서 토대의 지지력과 그 변형을 결정한다. 파운데이션과 기초 토양의 상호 작용을 특성화하고 실험적으로 확립 된 다른 매개 변수 (동결, 기초 강성 계수 등의 특정 힘의 힘)를 사용할 수 있습니다.

5.3.2 완전 포화되지 않은 경우와 같이 구조물의 건설 및 운영 중 토양 수분의 가능한 변화를 고려한 현장 및 실험실 조건에서의 직접 시험을 토대로 구조 I 및 II 수준의 책임을 결정해야한다 (0.8) 진흙 토양 및 미사양 모래뿐만 아니라 특정 토양을 사용하면 습도가 증가하여 강도와 변형 특성을 줄일 수 있습니다. 습도 증가가 예측되는 강도 특성 및 토양을 결정하기 위해 토양 샘플은 예측에 해당하는 수분 값에 물로 사전 포화됩니다. 현장에서 변형 계수를 결정할 때, 압축 시험에 기초하여 얻어진 변형률 계수 값의 후속 교정과 함께 자연 습도에서 토양을 시험 할 수 있습니다. 보고 자료는 현장 및 실험실 연구 결과의 공동 분석을 제공해야합니다.

5.3.3 분산 된 토양의 변형 특성을 결정하기위한 가장 신뢰할만한 방법은 우물뿐만 아니라 평평한 스탬프 또는 면적이 작은 스크류 베인을 사용하는 배열에서 2500-5000cm의 면적을 가진 평평한 수평 다이를 사용하여 피트, 파이프 또는 트렌치의 정적 하중에 대한 현장 시험이다 600 cm (GOST 20276).

5.3.4 수평 및 수직 방향으로 특성의 이방성이 현저하지 않은 모래 및 점토질 토양의 변형 모듈은 우물 또는 어레이 (GOST 20276)의 압력 게이지로 시험하여 결정할 수있다.

5.3.5 모래와 점토 토양의 변형 모듈은 정적 사운 딩 방법과 SP11-105 (파트 I) [3]에 제시된 표를 사용하여 동적 사운 딩 (GOST 19912)의 방법으로 모래 (포화 된 물 제외) 또는 영토 건축법에 명시된 지역 표.

5.3.6 실험실 조건에서 점토 토양의 변형 계수는 압축 장치와 3 축 압축 장치 (GOST 12248)에서 결정될 수있다.

SNiP 2.02.01-83 * 건물 및 구조물의 기초

2011 년 8 월 15 일 러시아 지역 개발부의 편지에 따르면 업데이트 된 룰북 (SP)은 이전 룰북 (SNiP)의 운영을 취소하지 않습니다. 그들의 교체는 지정된 목록을 적절하게 변경하여 이루어집니다.

2011 년 5 월 20 일부터 2010 년 12 월 28 일까지 러시아 지역 개발부 (Ministry of Regional Development of Ministry of Russia)의 명령에 따라 SNiP 2.02.01-83의 업데이트 판 (SP 22.13330.2011)이 발효되었습니다.

SNiP 2.02.01-83 *은 1985 년 12 월 9 일 러시아 국가 건설위원회의 결의로 승인 된 개정 번호 1의 SNiP 2.02.01-83의 무단 전재입니다.

1987 년 7 월 1 일 소련 연방 국가 건설위원회의 결정에 따라 승인 된 2 번 개정.

수정 된 항목 및 응용 프로그램의 개수에는 별표가 표시됩니다.

규범적인 문서를 사용할 때, "건축 장비의 게시판"및 정보 색인 "주 표준"저널에 게시 된 건축 기준 및 규칙 및 주 표준의 승인 된 변경 사항을 고려해야합니다.

건물 및 구조물의 기초를 설계 할 때 이러한 표준을 준수해야합니다 1

________________
1 또한 간결성을 위해 가능하면 "건물 및 구조물"이라는 용어 대신 "구조물"이라는 용어가 사용됩니다.

이 표준은 유압 구조물, 도로, 비행장 포장, 영구 동토층 토양에 기초한 구조물, 동적 하중을받는 기계에 대한 기초 기초, 깊은 지지대 및 기초의 설계에는 적용되지 않습니다.

*이 표준의 조항은 ST SEV 5507-86에 해당합니다.

소련 사회주의 연방 공화국 건설위원회 (USSR Gosstroy)

건물 코드

건물 및 구조물의 기초

그 답례로
SNiP II-15-74 및 CH 475-75

1 일반

1.1. 구조 기초는 다음을 기초로 설계되어야한다 :

  • a) 건설 용 측지학, 공학 지질학 및 공학용 수밀 기상 연구의 결과
  • b) 구조물의 목적, 설계 및 기술적 특징, 기초에 작용하는 하중 및 작동 조건을 특성화 한 데이터
  • c) 토양의 강도 및 변형 특성과 기초 재료 또는 기타 지하 구조물의 물리 기계적 성질을 가장 완벽하게 사용하는 옵션을 채택하기위한 가능한 설계 솔루션 (예상 비용 포함)의 기술 및 경제적 비교.

기초와 기초를 설계 할 때 유사한 공학 지질학 및 수문 지질 조건의 시설 설계, 건설 및 운영에 대한 기존 경험뿐만 아니라 현지 건설 조건을 고려해야합니다.

1.2. 건설을위한 엔지니어링 조사는 SNiP의 요구 사항, 주 표준 및 엔지니어링 조사 및 건설 토양 연구에 대한 기타 규제 문서에 따라 수행되어야합니다.

복잡한 공학적 및 지질 학적 조건을 가진 지역 : 특수한 성질 (침강, 팽창 등) 또는 위험한 지질 학적 과정 (카르스트, 산사태 등)이 발생할 가능성이있는 토양과 작업 구역에서 엔지니어링 조사는 전문 기술자에 의해 수행되어야합니다 조직.

1.3. 접지 프라이머는 GOST 25100-82 *에 따라 설문 조사 결과, 기초 기초, 기초 및 기타 구조물의 지하 구조물에 대한 설명에서 참조해야합니다.

1.4. 공학 조사의 결과에는 건설 현장의 공학 지질학 및 수문 지질 조건의 가능한 변화 (건설 및 운영 중)의 예측과 공학적 조치의 유형 및 양을 고려하여 기초 및 유형의 유형을 선택하고 기초의 깊이 및 기초의 크기를 결정하는 데 필요한 자료가 포함되어야한다 그녀의 마스터 링.

적절한 공학적, 지질 학적 정당화가 없거나 불충분 한 경우 근거를 설계하는 것은 허용되지 않는다.

1.5. 기초 및 토대 프로젝트는 방해 받고 비생산적인 농경지를 복구 (재발생)시키기 위해 비옥 한 토양층을 절단하여 이후의 사용을 위해 제공해야한다.

1.6. 어려운 공학 및 지질 조건에서 건립 된 중요 구조물의 기초와 기초의 프로젝트는 기초 변형의 현장 측정을 수행하도록 제공해야한다.

새롭거나 불충분하게 연구 된 구조물이나 기초가 사용될 때, 그리고 설계 지정이 기초 변형을 측정하기위한 특별한 요구 사항을 가지고있는 경우에도 기초 변형의 전체 규모 측정이 제공되어야합니다.

2 디자인 근거

일반 지침

2.1. 경내의 설계에는 합리적인 계산 선택이 포함됩니다.

  • 염기의 유형 (천연 또는 인공);
  • 기초 (얕은 또는 깊은 기초, 벨트, 원주 형, 슬래브 등, 철근 콘크리트, 콘크리트, 붕소 콘크리트 등)의 유형, 구조, 재료 및 치수;
  • 단락에 열거 된 활동들. 2.67 - 2.71, 구조물의 작동 적합성에 대한 기저 변형의 영향을 줄이기 위해 필요할 때 사용한다.

2.2. 베이스는 두 개의 제한 상태 그룹에 따라 계산되어야합니다. 첫 번째는 지지력에 따라, 두 번째는 변형에 따라 계산됩니다.

베이스는 모든 경우의 변형과 2.3 절에 명시된 경우의 베어링 용량으로 계산됩니다.

토지의 계산에서, 힘 요인과 외부 환경의 악영향 (예 : 토양의 물리적 및 기계적 특성에 대한 지표 또는 지하수의 영향)의 복합 효과가 고려되어야합니다.

2.3. 베어링 용량의 계산은 다음과 같은 경우에 이루어져야합니다.

  • a) 지진을 포함하여 상당한 수평 하중 (옹벽), 팽창 구조물의 기초 등이 지하로 옮겨진다.
  • b) 구조물이 경사면 또는 그 부근에 위치한다.
  • c) 단락은 2.61 절에 명시된 토양으로 접힌 다.
  • g) 기저부는 암석 토양으로 구성된다.

가 "a"및 "b"에 열거 된 경우의 적재 능력에 대한 근거의 계산은 건설적인 조치가 설계된 기초를 대체 할 수 없다는 것을 보장하지 못하면 생산하지 못하게한다.

백 피트가 구덩이의 부비동으로 채워지기 전에 토대가 마련된 직후에 구조물을 세울 수있는 가능성을 제공하는 프로젝트의 경우, 건설 중 발생하는 하중을 고려하여 기초 지탱력을 검사해야합니다.

2.4. 건축 기초 또는 기초 기초의 설계 방안은 구조물의 기초와 구조물의 변형 (구조의 정적 구조, 구조물의 특징, 토양 층의 성질, 기반의 토양 성질, 그 동안의 변화 가능성)을 고려하여 가장 중요한 요소를 고려하여 선택되어야한다 시설의 건설 및 운영 등). 구조, 기하학적 및 물리적 비선형 성, 이방성, 재료 및 토양의 플라스틱 및 유변학 적 특성에 대한 공간 작업을 고려하는 것이 좋습니다.

기지의 통계적 이질성, 하중의 랜덤 성질, 구조물의 재료의 충격 및 특성을 고려하여 확률 론적 계산법을 사용할 수 있습니다.

경내 계산시 고려되는 하중 및 효과

2.5. 구조물의 기초에 의해 전달되는 기초에 작용하는 하중과 충격은 원칙적으로 구조물과 구조물의 공동 작업에 대한 고려를 바탕으로 계산되어야한다.

구조 또는 요소의 개별 요소에 가해지는 하중 및 충격, 하중의 안전 계수 및 가능한 하중 조합은 하중 및 충격에 대한 SNiP의 요구 사항에 따라 결정되어야합니다.

받침대에 가해지는 하중은 상부 구조에 의한 재분배를 고려하지 않고 다음과 같이 계산할 수 있습니다.

  • a) 3 등급 건물 및 구조물의 부지;
  • b) 건설과 함께 기초 토양 질량의 전반적인 안정성;
  • c) 기본 변형의 평균값;
  • d) 전형적인 설계를 국부적 인 토양 조건에 묶는 단계에서의 기저 변형.

_________
1 이하에서는 건물 및 구조물의 책임 클래스가 소련 국가 건설위원회 (USSR State Construction Committee)가 승인 한 "구조물 설계시 건물 및 구조물의 책임 정도를 계산하는 규칙"에 따라 채택됩니다.

2.6. 변형의 기본 계산은 하중의 주요 조합에 대해 수행해야합니다. 주요 조합 및 특수 하중 및 충격이있는 경우 - 주 및 특수 조합에 대한 베어링 용량.

동시에 하중과 충격에 대한 SNiP에 따라 장기간 및 단기간에 영향을 줄 수있는 바닥 및 적설물의 하중은 베어링 용량을 계산할 때 단기로 간주되고 변형으로 계산할 때는 장기간으로 간주됩니다. 두 경우 모두 모바일 리프팅 및 운반 장비의 부하는 단기로 간주됩니다.

2.7. 기지를 계산할 때 기초 근처에 배치 된 저장된 자재 및 장비의 부하를 고려해야합니다.

2.8. 온도 수축성 이음새 사이의 거리가 관련 구조 설계를 위해 SNiP에 지정된 값을 초과하지 않는 경우 변형에 대한 기준을 계산할 때 기후 온도 영향으로 인한 구조물의 힘을 고려하지 않아야합니다.

2.9. 교량 및 파이프의 지지대를 계산할 때 하중, 충격, 조합 및 하중 안전 계수는 교량 및 파이프의 설계에 대한 SNiP의 요구 사항에 따라 결정되어야합니다.

토양 특성의 표준 및 계산 값

2.10. 토양의 기계적 성질의 주요 매개 변수는 토양의 강도와 변형 특성 (토양 변형 각도 E, 토양 변형 계수 E, 토양의 내부 마찰각 φ, 토양 변형률 E, 암석 토양 R의 단축 압축 강도)c 등). 파운데이션과 기초 토양의 상호 작용을 특성화하고 실험적으로 확립 된 다른 매개 변수 (동결, 기초 강성 계수 등의 특정 힘의 힘)를 사용할 수 있습니다.

참고
또한 특별히 지정된 경우를 제외하고 "토양 특성"이란 용어는이 절에서 언급 한 매개 변수뿐 아니라 기계적 특성뿐 아니라 토양의 물리적 특성을 의미합니다.

2.11. 천연 성분뿐만 아니라 인위적인 토양의 특성은 일반적으로 현장 또는 실험실 조건에서의 직접 시험을 기반으로하며, 건설 및 운영시의 토양 수분의 변화 가능성을 고려하여 결정되어야한다.

2.12. 토양 특성의 표준 및 계산 된 값은 GOST 20522-75에 기술 된 방법에 따라 시험 결과의 통계 처리를 기초로 설정됩니다.

2.13. 염기의 모든 계산은 토양 X의 특성에 대한 계산 된 값을 사용하여 수행되어야하며,

x는 어디에 있나요?n - 이 특성의 표준 값.

γg - 토양의 신뢰성 계수.

접지 계수 γg 계산 된 강도 특성 (비 점착성 흙의 내부 마찰각 φ와의 비 점착성 및 암석 토양 R의 일 축성 압축 강도c, 토양 밀도 ρ)는 이들 특성의 다양성, 정의 수 및 신뢰 확률 α의 값에 따라 결정된다. 다른 토양 특성의 경우에는 γg = 1.

참고
토양 γ의 비중 계산 값은 토양 밀도의 계산 된 값에 자유 낙하 가속도를 곱하여 결정됩니다.

2.14. 계산 된 토양 특성 값의 신뢰 확률 α는 변형률 α = 0.85에 대해 운반 능력 α = 0.95에 대한베이스를 계산할 때 고려됩니다.

제방 아래에있는 교량 및 관의 받침대의 기초 계산에 대한 신뢰 확률은 12.4 절의 규정에 따라 취해진 다. I 등급의 건물 및 구조물에 대한 적절한 정당성을 토대로 계산 된 토양 특성 값의 신뢰 수준을 받아 들일 수는 있지만 0.99 이하는 허용됩니다.

  1. 신뢰도의 다른 값에 해당하는 토양 특성의 추정 값은 공학 지질 조사에 대한 보고서에 주어져야한다.
  2. 베어링 용량에 대한 계산을 위해 φ, γ를 갖는 토양 특성의 계산 된 값은 다음과 같이 나타낼 수있다.나는, φ나는 및 γ나는, 과 변형에II, φII 및 γII.

2.15. 토양의 규범 및 계산 된 값을 계산하는데 필요한 토양 특성의 정의 수는 기초 토양의 이질성의 정도, 특성의 계산 정확도 및 건물 또는 구조물의 종류에 따라 결정되어야하며 연구 프로그램에 표시되어야한다.

현장에서 선택된 각 지반 공학 요소에 대한 동일한 이름의 사설 정의의 수는 적어도 6 여야합니다. 현장에서의 토양 테스트의 결과를 기반으로 변형 계수를 결정할 때 스탬프는 세 가지 테스트의 결과 (또는 평균에서 25 % 이하로 벗어나면 두 개)로 제한 될 수 있습니다.

2.16. 기초의 예비 계산뿐만 아니라 등급 II와 III의 건물 및 구조물의 기초 계산 및 간선 전력선과 통신의 지원에 따라 등급에 관계없이 물리적 특성에 따라 토양의 강도 및 변형 특성의 표준 및 계산 값을 결정할 수 있습니다.

  1. 내부 마찰각의 표준 값 φn, 특정 클러치n 변형률 E가 테이블 상에 취하도록 허용된다. 이 경우, 토양에 대한 신뢰도 계수의 다음 값에서 특성의 계산 된 값이 수용됩니다.
    • 변형의 기본 계산에서 γg = 1;
    • 베어링 수용력의 기초 계산에서 :
      • 특유의 접착력 γg (s) = 1.5;
      • 모래 토양의 내부 마찰각에 대한 γg (φ) = 1.1;
      • 사일륨 - 점토 γ의 내부 마찰각g (φ) = 1.15.
  2. 특정 지역에 대해서는 권장 부록 1의 표 대신 소련 국가 건설위원회 (USSR State Construction Committee)에 동의 한 토지 특성 표를 사용할 수있다.

지하수

2.17. 토지를 설계 할 때, 구조물의 건설 및 운영 중에 현장의 수질 학적 조건을 변화시킬 수있는 가능성을 고려해야한다.

  • 상부의 형성의 존재 또는 가능성;
  • 지하수 수준의 자연 계절 및 다년 변동;
  • 지하수 수준에서 가능한 기술적 변화;
  • 지하 구조물의 재료와 관련된 지하수의 공격성과 생산 기술 특성을 고려한 공학 조사 자료에 근거한 토양의 부식성 정도.

2.18. 건설 현장에서의 지하수 수준의 변화 가능성에 대한 평가는이 수준의 자연적 계절적 및 장기적 변동 가능성 (2.19 절)을 고려하여 25 년 및 15 년 동안 각각 I 급 및 II 급 건물 및 구조물에 대한 엔지니어링 조사에서 수행되어야하며 잠재적 홍수의 정도 영토 (2.20 항). III 등급 건물 및 구조물의 경우이 평가는 수행되지 않을 수 있습니다.

2.19. 지하수 수준에서 발생할 수있는 자연적 계절적 및 장기적 변동의 평가는 건설 현장의 엔지니어링 조사 중에 수행 된 일회성 지하수 수준 측정을 포함하여 단기 관측을 사용하는 소련 민 게 고정 네트워크의 장기 정권 관측 자료에 근거하여 수행됩니다.

2.20. 영역의 잠재적 범람 정도는 건설 현장 및 인접 지역의 공학 지질학 및 수첨 지리적 조건, 엔지니어링 네트워크를 포함한 설계되고 운영되는 구조물의 설계 및 기술적 특징을 고려하여 평가해야합니다.

2.21. 적절한 근거가있는 중요 구조의 경우, 지하수의 정체 된 관찰의 연례주기를 포함하여 특별한 포괄적 인 연구를 기반으로 한 인위적인 요인을 고려하여 지하수 수준의 변화에 ​​대한 양적 예측이 수행됩니다. 필요하다면, 설문 조사기구와 함께 전문 연구 기관 또는 설계 기관이 이러한 연구를 수행하기 위해 협력 업체로서 참여해야한다.

2.22. 예측 된 지하수 수준 (2.18-2.12 절)에서 기초 토양의 물리 - 기계적 성질의 수용 불가능한 악화, 바람직하지 않은 물리 - 지질 학적 과정의 개발, 지표면의 정상적인 작동 중단 등이 가능할 경우 프로젝트는 적절한 방호 조치를 제공해야한다 특히 :

  • 지하 구조물의 방수;
  • 지하수 수준의 상승을 제한하는 조치, 물 운송 통신 등에서 누출을 제외 (배수 장치, 여과 방지 커튼, 통신용 특수 채널 장치 등);
  • 토양의 기계적 또는 화학적 영향을 방지하는 조치 (배수, 시트 말뚝 박기, 토양 강화);
  • 범람 과정의 발전을 감시하기 위해 관측 용 우물의 고정 망을 설치하고, 물 운송 통신 등에서 누출을 적시에 제거한다.

이러한 조치 중 하나 또는 여러 가지 선택은 지하수의 예측 수준, 설계 및 기술 특징, 설계된 구조물의 책임 및 예상 수명, 수질 보호 대책의 신뢰성 및 비용 등을 고려한 기술적 및 경제적 분석을 토대로 이루어져야한다.

2.23. 지하수 또는 산업 폐수가 침수 구조물의 재료와 관련하여 공격적이거나 토양의 부식 활성을 증가시킬 수있는 경우, 부식으로부터 보호 될 건축 구조물에 대한 건축 규정의 요구 사항에 따라 부식 방지 조치를 제공해야합니다.

2.24. 압전 지하수의 압전기 수준 아래에서 기초, 기초 및 기타 지하 구조물을 설계 할 때 지하수의 압력을 고려해야하고 지하수가 구덩이로 돌파되거나 구덩이 바닥이 부풀어 오르거나 구조물이 상승하는 것을 방지하는 조치를 취하는 것이 필요합니다.

기초 심도

2.25. 재단의 깊이를 고려해야합니다.

  • 설계된 구조물의 목적 및 설계 특징, 하중 및 그 기초에 대한 영향;
  • 인접한 구조물의 기초 깊이뿐만 아니라 산란 심도 (depth of laying utilities);
  • 건축 면적의 현존 및 계획된 구제;
  • 건설 현장의 지질 공학적 조건 (토양의 물리적 및 기계적 성질, 지층의 성질, 미끄러지기 쉬운 층의 존재, 풍화 작용의 포켓, 카르스트 충치 등);
  • 현장의 수첨 지질 조건 및 구조물의 건설 및 운영 과정에서의 가능한 변화 (2.17-2.24 절);
  • 강 침대 (교량, 파이프 라인 등)에 세워진 구조물의 지지대에서 토양이 침식 될 수 있음.
  • 계절 동결의 깊이.

2.26. 계절적 토양 동결의 규범 적 깊이는 계절적 동결 토양 깊이의 지하수 수준에서 개방적이고 눈이없는 수평 한 지역에서 계절적 토양 동결의 연간 최대 깊이 (적어도 10 년 동안의 관측에 따르면)의 평균과 같다고 가정한다.

2.27. 제철 토양 동결의 규제 깊이 dfn, 장기 관측 자료가없는 경우, 열적 계산에 기초하여 결정되어야한다. 동결 깊이가 2.5 m를 초과하지 않는 지역의 경우, 그 표준값은 식

M은 어딨어?~ - 유사한 조건에서 수문 기상 관측소의 관측 결과에 따라, 주어진 지역에서의 겨울철 월 평균 기온의 절대 값의 합계와 수치 적으로 같은 수치이며, 기후학 및 지구 물리학에 관한 SNiP를 인수하고, 특정 지점 또는 건설 지역에 대한 데이터가없는 경우의 무 계수 건축 면적;

d0 - 다음과 같음

  • 양토 및 찰흙 - 0.23;
  • 모래 사장, 고운 모래, 사일 모래 - 0.28;
  • 자갈, 거칠고 중간 크기의 모래 - 0.30;
  • 거친 토양 - 0.34.

D 값0 비 균일 조성을 갖는 토양에 대해서는 서리 침투 깊이 내에서 가중 평균으로 결정된다.

2.28. 제철 토양 동결 d의 예상 깊이f, m은 식

여기서 dfn - 규범 동결 깊이, 절에 의해 결정. 2.26. 및 2.27;

kh - 계수는 구조의 열 정권의 영향을 고려하여 다음과 같이 계산된다.

  • 가열 된 구조물의 옥외 기초 용 - 표 1에 따름.
  • 비가 열 된 구조물의 외부 및 내부 토대 용 - kh = 1.1, 연간 평균 온도가 마이너스 인 지역은 제외.

참고
연간 평균 온도가 마이너스 인 지역의 경우, 가열되지 않은 구조물에 대한 추정 토양 심층수는 영구 동토층 토양에 기초 및 기초를 설계하기위한 SNiP의 요구 사항에 따라 열 계산에 의해 결정되어야합니다.

계산 된 동결 깊이는 열 계산과 바닥의 일정한 열 보호 적용의 경우뿐만 아니라 설계 구조의 열 정화가 토양 온도 (냉장고, 보일러 등)에 유의 한 영향을 줄 수 있는지에 따라 결정되어야합니다.

표 1. SNiP 2.02.01-83

계수 kh 외부 기초에 인접한 방의 예상 평균 일 기온, ° C

바닥이 마련된 지하실이없는 경우 :

지상에있는 통나무 위에

겹쳐진 온난 한 주권에

지하 또는 기술 지하로

  1. 계수 k의 표 1에 나타낸 값h 벽의 바깥면에서 기초의 모서리까지의 거리가fdf + 2

바위, 모래 골재, 자갈, 굵고 중간 모래와 굵은

모래가 좋고 미숙하다.

흐름 지수가있는 설탕 IL *. 기본 변형은 다음과 같이 나뉩니다.

  • 침전물 - 외부 하중의 영향으로 토양 압축의 결과로 발생하는 변형, 경우에 따라 토양 자체 중량의 변형으로 구조물의 근본적인 변화를 수반하지 않는 변형;
  • 드로우 다운 - 외부 하중과 토양 자체 무게의 영향을받는 토양 압축의 결과로 발생하는 변형뿐만 아니라, 예를 들어 침전 토양의 담금질, 동토 층의 얼음 층 해동 등과 같은 추가 요인;
  • 상승과 침전 - 습도가 변하거나 토양의 물이 얼어 얼음이 녹을 때 (토양의 서리 팽창과 해동) 화학 물질 (팽창 및 수축)의 영향이있을 때 일부 토양의 부피 변화와 관련된 변형.
  • 침강 - 광물 자원의 개발, 수 지질 학적 조건의 변화, 지하수 수준의 하강, 카르스트 - 침식 과정 등으로 인한 지표의 변형;
  • 수평 변위 - 기초 (수평 확장 시스템, 옹벽 등)에 대한 수평 하중의 작용과 관련된 변형 또는 침하 중 표면의 현저한 수직 운동, 자중으로 인한 침강 등
  • 딥 (dips) - 카르 스틱 캐비티 또는 광산 작업 위에 토양 층이 붕괴 된 결과 형성된 토양의 불연속성을 가진 지구 표면의 변형.

2.36. 발생 원인에 따라 기지의 변형은 두 가지 유형으로 나뉩니다 :

  • 첫 번째는 기저부의 외부 하중으로부터의 변형 (강수, 침강, 수평 운동)이다.
  • 두 번째는 기저부의 외부 하중과 관련이없는 변형이며 기저부 표면의 수직 및 수평 변위 (침하, 자체 무게의 상승, 상승 등)로 나타납니다.

2.37. 변형에 대한 기초 계산은 구조물과 기초의 공동 작업 조건에서 이루어져야한다.

기본 변형은 2.5 절에 명시된 경우 구조의 결합 작동과베이스를 고려하지 않고 결정할 수있다.

2.38. 기초 및 구조물의 공동 변형은 다음과 같은 특징을 가질 수 있습니다.

  • 분리 된 기초의 기초의 절대적인 초안;
  • 구조의 기저부의 중간 흘수;
  • 두 기초의 퇴적물의 상대적 불균일 Δs / L;
  • 베이스 시트 (구조) i;
  • f / L의 상대 편향 또는 굽힘;
  • 구조 p의 굴곡 가능한 부분의 만곡;
  • 구조체의 상대 비틀림 각 θ;
  • 파운데이션 (구조물)의 수평 운동 u.

참고
유사한 변형 특성은 2.35 절에 나와있는 다른 변형에 대해서도 설정 될 수있다.

2.39. 변형 근거를 계산하는 것은 조건을 기반으로합니다.

여기서 s는 부속서 2의 지침에 따라 계산하여 결정된 기초와 구조의 결합 변형이다.

- 단락의 지시에 따라 설립 재단 및 구조의 공동 변형의 한계 값. 2.51 - 2.55.

  1. 필요한 경우, 구조물의 구조물의 응력 - 변형 상태를 평가하기 위해 장기간의 공정과 기초의 통합을위한 시간 예측을 고려하여 시간에 따른 침전물을 계산할 필요가있다.
  2. 건설 중 발생하는 기저 퇴적물 (예 : 제방 중량에서 기초 건설, 건물 구조물의 조인트 일체화 이전의 침전물)은 시설의 서비스 가능성에 영향을주지 않으면 무시할 수 있습니다.
  3. 변형에 대한 기초를 계산할 때, 기본 변형의 계산 된 값과 한계 값을 변경할 수있는 가능성을 고려해야합니다. 2.67 - 2.71.

2.40. 기초와 구조물의 결합 변형을 결정하기 위해 사용되는 기초의 설계도는 2.4 절의 지침에 따라 선택되어야한다.

원칙적으로 기초 변형의 계산은 다음과 같은 형태의 설계 기초 체계를 사용하여 수행되어야합니다.

  • 압축 가능 시퀀스 H의 깊이의 조건부 제한을 갖는 선형 적으로 변형 가능한 반 공간c (부속서 2의 6 항);
  • 선형 적으로 변형 가능한 층 :
    • a) 기저부 (H)의 압축성 층c, 선형으로 변형 가능한 반 공간에 대해 결정된 경우, 변형 모듈 E를 갖는 토양 층이 존재한다1 ≥ 100 MPa (1000 kgf / cm2) 및 두께 h1, 조건을 만족시키다

    "a"의 경우의 선형 변형 층 H의 두께는 저 압축성 토양의 지붕보다 먼저 취해지며, "b"의 경우에는 부속서 2의 8 항의 지시에 따라 계산된다.

    참고
    선형 적으로 변형 가능한 층의 계획은 총 두께가 0.2H를 초과하지 않는 경우 압축성 두께 내에서 변형률 모듈 E ≥ 10 MPa (100 kgf / cm 2)를 갖는 토양 층이있는 경우 b ≥ 10 m의 너비를 갖는 기초에 사용될 수 있습니다.

    2.41. 2.40 절에 명시된 설계도를 사용하여 기초의 변형을 계산할 때 기초 p의 밑의 평균 압력은 기본 토양 R의 설계 저항 인 kPa (ts / m 2)를 초과해서는 안되며,

    여기서 γC1 및 γc2 - 테이블에서 취한 노동 조건의 계수. 3;

    k - 다음과 동등한 계수 : k1 = 1, 토양의 강도 특성 (φ와 c)을 직접 시험으로 결정하면 k1 = 1.1, 표에 따라 취해진다면. 1 - 3 부속서 1 권고;

    kz - 계수는 다음과 같이 취해진 다.

    γ 'II - 같은, 사울 위에 누워;

    ~와 함께II - 기초 기초 바로 아래에 위치한 토양의 고유 점착 계수 계산 값 kPa (ton / m 2);

    d1 - 계획의 수준에서 근거없는 구조의 기초의 깊이 또는 수식에 의해 결정 지하 층에서 외부 및 내부 기초의 감소 깊이

    여기서 h - 지하실 지하층의 토양층의 두께, m;

    hcf - 지하층 건축 두께, m;

    γcf - 지하층 공사의 비중 계산 값 kN / m3 (ts / m3);

    db - 지하 깊이 - 계획 수준에서 지하 층까지의 거리, m (폭이 B ≤ 20m이고 깊이가 2m 이상인 지하실이있는 구조물에 대해서는 db = 2 m, 지하실 폭 B> 20 m - db = 0).

    1. 수식 (7)은 계획안에있는 어떤 형태의 기초도 신청할 수 있습니다. 파운데이션의 밑변이 원 또는 A 영역의 정다각형 인 경우 b = √A로 가정합니다.
    2. 토양의 비중 및 식 (7)에 포함 된 지하층 재료의 계산 된 값은 표준값과 동일하게 취할 수있다.
    3. 적절한 근거가있는 토양의 계산 된 저항은 기초의 설계가 밑면에 대한 작업 조건을 개선하는 경우 증가 될 수 있습니다.
    4. 코너 컷이있는베이스 플레이트의 경우베이스 토의 설계 저항이 15 % 증가 할 수 있습니다.
    5. 경우 d1 > d (d는 계획 단계에서 기초의 깊이) 식 (7)을 d1 = d 및 db = 0

    표 3. SNiP 2.02.01-83

    계수 γc2 높이 L / H와 구조 또는 구획의 길이의 비율이 같은 강체 구조 체계가있는 구조의 경우

    작고 미숙하지 않은 모래 골재와 모래 굵은 거친 곳

    약간 축축하고 촉촉한

    먼지 - 진흙, 또한 토양 또는 응집물의 유동성 측정치를 갖는 먼지 - 진흙 골재와의 거친 - 쇄설L ≤0.25

    먼지가 많은 점토 및 토양 또는 응집체 유동 지수가 0.25 인 먼지가 많은 점토 골재와의 거친 덩어리

    1. 견고한 구조 체계를 가진 구조는 구조가 2.70, b.에 명시된 조치를 포함하여 기초의 변형으로 인한 노력의 인식에 특별히 적용되는 구조를 포함합니다.
    2. 유연한 설계의 건물의 경우 계수 γ의 값c2 1과 동등하게 취해진 다.
    3. L / H 계수 γ의 중간 값c2 보간에 의해 결정된다.

    표 4. SNiP 2.02.01-83

    내부 마찰각, φII, 우박

    내부 마찰각, φII, 우박

    2.42. 토대의 예비 치수는 건설적인 이유로 또는 기초 토양 R의 계산 된 저항의 표로 만들어진 값에 기초하여 임명된다0 권고 된 부속서 3에 따라. R0 기초가 수평으로 접혀 있고 (0.1 이하의 기울기), 토양 층에 의해 두께가 유지되고, 압축성이 가장 큰 기초의 폭의 2 배에 해당하는 깊이 내에서 증가하지 않는다면, 건물의 기초 및 3 등급 구조의 최종 치수 지정에 사용할 수있다 밑창.

    2.43. 거친 토양으로 구성된베이스의 계산 된 저항 R은 토양의 강도 특성을 직접 결정한 결과에 기초하여 식 (7)에 의해 계산된다.

    응집체 함량이 40 %를 초과하면, 거친 토양에 대한 R의 값은 응집체의 특성에 의해 결정될 수있다.

    2.44. 압축 또는 베개 제조의 경우에 기초 R의 토양의 설계 저항은 압축 된 토양의 물리 기계적 특성의 계산 된 값에 기초하여 결정되어야한다.

    2.45. 불연속 기초를 가진 기초 R의 토양의 설계 저항은 단락의 지시에 따라 판 기초에 대해 결정된다. 2.41 - 2.44로 R의 값이 계수 k만큼 증가 함d, 테이블에 앉는다. 5

    표 5. SNiP 2.02.01-83

    베이스 플레이트 유형

    K 값d 다공성 계수 e와 회전율 지수 I를 갖는 모래 (경미한 것 제외)와 미사 질 토양L

    코너 컷 사용

    1. 중간 값이 e와 I 인 경우L 계수d 보간법에 의해 취해진 다.
    2. 코너 컷이있는 슬라브 용d 약에 따라 R의 증가를 고려합니다. 4 ~ 2.41 절.

    2.46. 기존 구조물 (예 : 재건축)에 기반한 하중이 증가함에 따라 기초 토양의 설계 저항은 구조물의 기초 및 구조물의 유형과 상태, 작동 기간, 토대에 예상되는 추가 하중 및 구조물을 고려하여 물리적 기계적 성질에 따라 결정되어야한다. 인접한 구조물에 미치는 영향.

    2.47. 식 (7)에 의해 계산 된 기초 토양 R의 설계 저항은 계산 된 기본 변형 (R과 동일한 압력에서)이 한계 값의 40 %를 초과하지 않으면 1.2 배 증가 할 수있다 (2.51 - 2.55 항). 동시에 증가 된 압력은 한계 값의 50 %를 초과하는 기저부 변형을 야기해서는 안되며 단락의 요구 사항에 따라 지지력으로 기저부를 계산하기위한 조건에서의 압력 값을 초과해서는 안된다 2.57 - 2.65.

    2.48. 토양의 압축성 지층 내의 기초 바닥으로부터의 깊이 z에 토양 층이 존재할 때, 상부층의 토양 강도보다 낮은 강도의 토대 층이 존재할 때, 기초의 치수는 조건을 보장하도록 지정되어야한다

    여기서 σzp 및 σzg - 기초 기초로부터의 깊이 z에서의지면의 수직 응력, 기초에 가해지는 하중 및 토양의 사중으로부터의 추가 하중 kPa (ts / m 2);

    Rz - 종래의 기초 폭 (b)에 대한 식 (7)에 의해 산출 된 깊이 z에서의 강도 감소 토의 설계 저항, kPa (ts / m2)z, m, 다음과 같습니다.

    여기서 N은 기초로부터의 기초에 수직 하중이다.

    l과 b는 각각 재단의 길이와 너비입니다.

    2.49. 편심 하중을받는 기초 기초 가장자리의지면 압력 (변형에 의해 기저부를 계산하기 위해 취한 하중 하에서 기초의 밑의 선형 압력 분포를 가정하여 계산 됨)은 기초의 기초 깊이와 기초 기초의 강성을 고려하여 결정되어야합니다. 기초의 각 축을 따른 굽힘 모멘트의 작용에 의한 모서리 압력은 1.2R을 초과해서는 안되며 모서리 점 1.5R (여기서 R은 2.41-2.48 절의 요구 사항에 따라 결정된 기본 토양의 설계 저항 임)에서 초과해야합니다.

    참고
    중심에서 벗어난 하중에 대한 교량 기초의 기초를 계산할 때, 교량과 파이프를 설계하기위한 건축 규정의 요구 사항에 따라야합니다.

    2.50. 개개의 기초 또는 구조물의 전체적인 롤은 기초 바닥의 레벨, 인접한 기초의 영향, 인접한 지역의 하중 및 압축성 기저의 불균일성을 고려하여 계산되어야합니다.

    지하실 롤을 결정할 때, 또한 원칙적으로 재단 깊이 (underfound 구조의 강성) 및 기초 (구조)의 기울기로 인한 하중 편심 가능성을 고려할 필요가 있습니다.

    2.51. 파운데이션과 구조물의 조인트 변형의 제한 값은 다음을 준수해야합니다.

    • a) 구조물의 변형에 대한 기술적 또는 구조적 요구 사항 (설계 수준의 변경 및 전체 구조물, 개별 요소 및 장비, 엘리베이터, 크레인 장비, 엘리베이터 리프트 장치 등의 정상 작동 요건 포함) - s너.;
    • b) 구조물의 전체 안정성을 포함하여 구조물의 강도, 안정성 및 균열 저항에 대한 요구 사항u, f.

    2.52. 기술적 또는 구조적 요건에 따른 기초 및 구조물의 조인트 변형의 한계 값너. 건물 및 구조물의 관련 설계 표준, 장비 또는 설계 할당의 기술적 인 규칙, 필요한 경우 작동 중에 장비를 교정하는 것을 고려하여 설정되어야한다.

    s ≤ s와의 적합성 검증너. 안정성과 균열 저항에 대한 구조의 구조의 적절한 계산 후 기지와 상호 작용에 구조의 건설의 구성에 표준 및 개별 프로젝트의 개발에서 생산.

    2.53. 구조물의 강도, 안정성 및 균열 저항의 관점에서 기초 및 구조물의 조인트 변형의 한계 값u, f 기초와 함께 구조물의 계산에 기초한 설계에 설치되어야한다.

    S 값u, f 베이스의 평탄하지 않은 퇴적물 (예를 들어, 다양한 힌지 시스템)으로 인한 힘이없는 구조물뿐만 아니라 상당한 강성 및 강도 (예를 들어, 영역의 타워형 건물)에 대한 구조물의 설치가 허용되지 않는다.

    2.54. s 값을 기반으로 표준 구조 설계를 개발할 때너. 및 su, f 원칙적으로이 프로젝트의 사용의 허용 가능성에 대한 다음의 기준을 수립해야하며, 변형이 지역 토양 조건에 묶여있을 때 기지의 계산을 단순화해야한다.

    • a) 기초 α의 토양 압축성의 가변성의 한계 값전자, 건설 계획 또는 토대의 평균 흘수 내에서 토양 변형의 평균 계수의 다른 값에 해당;
    • b) 기저부의 변형의 최대 불균일성 Δ 0은 구조물의 제로 강성에 대응;
    • c) 지층의 성질뿐만 아니라 성질의 가장 단순한 특성을 나타내는 토양 목록. 변형의 기초 계산을 수행 할 필요가없는 상태.
    1. 기초 α의 압축률의 가변 정도전자 건축 계획의 한도 내에서 기저 토양의 변형 계수의 최대 값과 깊이에 의해 주어진 가장 작은 값의 비율에 의해 결정됩니다.
    2. 건설 계획 내의 기초의 토질 변형 계수의 평균값은 가중 평균으로 정의됩니다 (깊이와 건설 계획의 토양 압축성의 변화를 고려함).

    2.55. 기본 변형의 한계 값은 구조의 구조가베이스와 상호 작용할 때 발생하는 힘에 대해 설계되지 않고 지정 값이 설정되지 않은 경우 권장 된 부록 4에 따라 허용됩니다너. (단락 2.51, 2.52).

    2.56. 설계 구조의 토대 아래 평균 압력이 설계 기준 토양 저항을 초과하지 않는 경우 (2.41-2.48 절) 다음 조건 중 하나가 충족되면 기본 변형 계산을 수행 할 수 없습니다.

    • a)베이스의 압축률의 가변도는 2.54, a에 따른 한계보다 작다.
    • b) 건설 현장의 지질 공학적 조건은 전형적인 프로젝트의 범위에 해당한다 (2.54, c 항 참조).
    • c) 표에 열거 된 시설의 건설 현장의 지상 조건. 6,이 표에 나열된 옵션 중 하나를 참조하십시오.

    표 6. SNiP 2.02.01-83

    그라운드 조건

    1. 산업 건물

    고르지 못한 강수에 민감하지 않은 베어링 구조를 가진 단일 층 (예 : 트러스, 빔이 경첩으로지지 된 별도의 기초 위에있는 강철 또는 철근 콘크리트 프레임) 및 최대 50 톤의 리프팅 용량을 갖춘 브리지 크레인

    최대 6 층 (6x9m 이하의 기둥 그리드 포함)의 다중 층

    1. 응집체 함량이 40 % 미만인 거친 흙

    2. 실크, 밀도 및 중간 밀도를 제외한 모든 크기의 모래

    3. 어떤 크기의 모래라도 밀도가 높습니다.

    4. 어떤 크기의 모래, 다공도 계수가 ≤0.65 인 평균 밀도 만

    5. 현장에서이 토양의 다공도 계수의 변화 범위가 0.2를 초과하지 않으면 e ≤ 0.65의 향신료, e ≤ 0.85의 토양 및 e ≤ 0.95의 점토

    6. 빙 퇴석 (e 2)의 미사 질 토양과 함께 e가 0.7 이하인 미사를 제외하고는 모래.

  • 베어링 수용력의 계산

    2.57. 베어링 수용력을위한베이스 계산의 목적은베이스의 강도와 안정성을 보장하고 기초가 변하면서 기저부가 기울어지는 것을 방지하는 것입니다. 계산에 사용 된 기본 파괴 계획 (한계 상태에 도달했을 때)은 주어진 영향과 기초 또는 구조물의 구조에 대해 정적 및 운동 학적으로 모두 가능해야합니다.

    2.58. 베어링 수용력에 대한 근거 계산은 조건

    여기서 F는 단락의 지시에 따라 결정된 밑변의 계산 된 하중입니다. 2.5 - 2.8;

    F - 베이스의 강도 한계 저항;

    γ~와 함께 - 취한 노동 조건 계수 :

    • 실트 γ를 제외한 모래~와 함께 = 1.0
    • 안정된 상태의 미사 질 토양과 미사 질 토양에 대하여 γ~와 함께 = 0.9
    • 불안정한 상태의 미사 질 토양에 대한 γ~와 함께 = 0.85
    • 암석 지대 :
      • 풍화되지 않은 풍화 된 γ~와 함께 = 1.0
      • 풍화 된 γ~와 함께 = 0.9
      • 매우 풍화 된 γ~와 함께 = 0.8

    γn - 1.2로 가정 된 구조물의 의도 된 목적에 대한 신뢰성 계수; 클래스 I, II 및 III의 건물 및 구조물에 대해 각각 1.15 및 1.10.

    2.59. 바위 토양 N로 구성된 기초의 제한 저항력의 수직 성분, kN (ts), 기초의 기초의 깊이에 관계없이 공식에 의해 계산됩니다

    여기서 rc - 바위 토양의 일축 압축에 대한 최종 강도의 설계 값, kPa (ts / m 2);

    b '와 l'은 각각 다음 식에 의해 계산 된 기초의 감소 된 너비와 길이이다 :

    여기에 전자b 및 e내가 - 기초의 횡 방향 및 종 방향의 방향으로 작용하는 하중의 편심, m.

    2.60. 안정 상태에있는 비 바위 토양으로 구성된베이스의 제한 저항의 강도는베이스의 제한 상태에 해당하는 모든 슬라이딩 표면에 대한 수직 σ와 접선 응력 τ 사이의 비율이 종속성을 따르는 조건을 기반으로 결정되어야한다

    여기서 φ나는 및 c나는 - 계산 된 내부 마찰각 및 토양 고유 점착력 값 (2.12 - 2.14 절).

    2.61. 천천히 압축 된 물로 포화 된 미사 질 토양과 생물 발생 토양으로 구성된베이스의 제한 저항 강도 (습도 Sr ≥ 0.85 및 연결 비율v ≤10 7 cm 2 / 년)은 기공 u에서 과도한 압력으로 인해 토양이 불안정해질 가능성을 고려하여 결정되어야한다. 정상 σ와 접선 응력 τ 사이의 비율은

    여기서 φ나는 와 함께나는 - 베이스 토양의 안정화 상태에 해당한다.

    기공의 과압은 토양의 여과 통합 방법에 따라 결정될 수 있으며, 기저부에 가해지는 하중의 비율을 고려해야합니다. 적절한 정당화 (건물 건설의 높은 비율 또는 작업 부하로 적재하는 것, 바닥에 토양 배수층 또는 배수 장치가없는 상태)로, 슬립 지역 (u = σ)을 가로 질러 일반 전압과 동일한 간극 수압을 안전 여유로 사용하거나 φ 값나는 와 함께나는 불안정한지면 상태에 해당합니다.

    2.62. 제한 저항 N의 힘의 수직 성분 기초가 평평한 기저부를 가지며 기저부 아래의 기저 토양이 그 폭보다 작지 않은 깊이까지 균일하고 기저부의 서로 다른 측면으로부터의 수직 하중이 다른 경우에 안정 상태의 비암 토양으로 구성된 기저부는 식 (16)에 의해 결정될 수있다 0.5R을 초과한다 (R은 단락 2.41 - 2.48에 따라 결정된 기초 토양의 설계 저항이다).

    여기서 b '와 l'은 식 (12)에서와 동일한 명칭이며, b는 기초면의 측면이고, 그 방향으로 기초의 안정성 손실이 가정된다고 가정한다.

    Nγ, Nq, Nc - 토양의 내부 마찰각의 계산 된 값에 따라 표 7에 의해 결정된 무차 원주 용량 계수나는 기초의 저부의 높이에서 기저부 (F)상의 합성 외부 하중의 수직 δ에 대한 경사각;

    γ나는 및 γ나는'- 토양 비 중량의 계산 된 값 kN / m3 (ton / m3)은 지하실 기슭 밑과 위 각각 돌출 된 프리즘 내에있다. (지하수가 존재하면 물의 가중 작용을 고려하여 결정된다.)

    ~와 함께나는 - 특정 토양 부착의 설계 값, kPa (ts / m 2);

    d - 기초의 깊이, m (기초의 다른 측면으로부터의 불균등 한 수직 하중의 경우, 예를 들어 지하로부터의 최소 하중에 상응하는 값 d가 취해진 다.);

    ξγq, ξc - 공식에 의해 결정되는 기초 모양의 계수 :

    l 및 b는 식 (13)에 의해 결정된 주어진 값 l ', b'와 동일한 결과 하중의 편심 적용의 경우 파운데이션베이스의 길이 및 너비이다.

    표 7. SNiP 2.02.01-83

    내부 토양 각도 φ나는, 우박

    하중 계수 Nγ, Nq, Nc 결과 된 외부 하중 δ의 수직에 대한 경사각도, deg,

    1. φ의 중간 값나는 및 δ 계수 Nγ, Nq, Nc 보간에 의해 결정될 수있다.
    2. 중괄호는 조건 (19)에 기초하여 하중 경사각 (δ ')의 한계 값에 대응하는 하중지지 용량 계수의 값을 제공한다.

    c나는 - 그 지정은 식 (14)에서와 동일하고, kPa (ts / m 2);

    α - 각도, rad, 공식에 의해 결정됨

    여기에 fh - 토양의 유효 압력을 고려하여 결정된 기초 길이 1m 당 계산 된 하중의 수평 성분, kN / m (tf / m).

    식 (21)은 조건

    수직 하중의 작용 하에서 직사각형 기초 기초의 한계 저항 강도 (l≤3b)는 식 (16)에 의해 결정될 수 있으며, φ나는 = 0 및 ξc = 1 + 0.11η이다.

    모든 경우에, 수평 하중이 기초에 작용하고 기초가 불안정한 상태의 토양으로 접혀 있다면 기초는 전단력에 대해 계산되어야한다 (2.63 절).

    2.66. 토양의 서리가 내리는 힘의 작용에 대한 기초의 안정성은 받침대가 찜으로 접혀져 있는지 확인해야합니다.

    부지의 변형과 구조에 미치는 영향을 줄이기위한 조치

    2.67. 제한 조건을위한 기초를 계산하기위한 요구 조건을 만족시키기 위해 토대의 크기 또는 부식의 깊이 (토양 절단 포함)에 불만족스러운 성질을 가진 토대의 크기를 변경하는 가능성과 실현 가능성을 제외하고 토대의 움직임을 제한하는 추가 관계를 도입하고 다른 유형의 기초를 적용하며 기초의 하중을 변경한다 신청할 필요성을 고려해야합니다.

    • a) 기지의 토지를 그 재산의 악화로부터 보호하기위한 조치 (2.68 항);
    • b) 토양의 시공 특성을 변형시키는 것을 목적으로하는 조치 (2.69 절).
    • c) 구조물의 변형에 대한 감도를 감소시키는 건설적인 조치 (2.70 절)

    또한 설계는 구조물과의 상호 작용으로 인해 구조물 건설에 대한 노력을 규제 할 가능성을 고려해야한다 (2.71 절).

    하나 또는 일련의 조치 중 하나를 선택하는 것은 단락의 요구 사항을 고려하여 이루어져야한다. 1.1 및 2.1.

    2.68. 기초 토양을 건설 속성의 악화로부터 보호하는 수단은 다음을 포함한다 :

    • a) 습도 변화에 민감한 토양으로 방치 된 장소에서의 방호 조치 (마스터 계획의 적절한 배치, 지역의 수직 계획, 지표수 흐름 제공, 배수 시설 설치, 정화 커튼 및 스크린, 특수 채널에 물 파이프 라인 배치 또는 구조물로부터 안전한 거리에 배치) 가능한 누수 통제;
    • b) 침전, 팽윤, 카르스트 - 스 포션 (carst-sufosion) 현상의 활성화, 지하수의 공격성 증가 등을 초래할 수있는 화학적 활성 액체로부터의 토양의 보호;
    • c) 외부 영향 요인 (예 : 진동)을 제한한다.
    • d) 구조물 건설 중에 취해지는 예방 조치 (기초 및 토양 습기의 보전, 기초 시설, 기초 시설, 지하 및 지상 구조물의 설치 기술 준수, 초안에 채택 된 계획 변경 및 기초로의 하중 전달 속도 방지, 특히 천천히 통합 토양 등).

    2.69. 토양 기초 (인공 기초의 장치)의 건축 재산의 전이는 달성된다 :

    • a) 토양 압밀 (무거운 탬퍼로 흙을 끼얹고, 토양 파일을 설치하고, 토양을 미리 담그고, 폭발 에너지를 사용하고, 심한 유압 압축, 진동 기계, 롤러 등).
    • b) 모래, 자갈, 잔해 등의 베개로 만족스럽지 못한 성질을 가진 토양의 기저부 (깊이와면에서)의 전체 또는 부분 교체;
    • c) 제방 장치 (덤핑 또는 하이드로 룩스);
    • 토양 통합 (화학, 전기 화학, 시추, 열 및 기타 방법);
    • e) 토양에 특수 첨가제의 도입 (예 : 토양의 염화 또는 기름 성 제품의 함침 특성 제거).
    • e) 토양의 보강 (특수 필름, 그물 등의 도입).

    2.70. 기본 변형에 대한 구조물의 감도를 줄이는 건설적인 조치에는 다음이 포함됩니다.

    • a) 구조물의 합리적인 배치와 높이;
    • b) 기지와 협력하여 구조물 계산 결과에 따라 구조물, 특히 지하층의 구조물을 강화함으로써 얻어지는 구조물의 강도 및 공간 강성을 증가시킨다 (프레임 구조물의 추가 연결부의 도입, 철근 콘크리트 또는 강화 된 석재 벨트의 건축, 구획의 구획으로의 절단 및 등);
    • c) 유연성 또는 분할 구조의 사용을 통한 구조 적합성의 증가 (기술적 요구 사항이 허용하는 경우)
    • g) 건설 및 교정 설비의 구조 정렬을위한 장치 장치.

    참고
    모바일 기술 장비 (교량 기중기, 엘리베이터 등)의 건물 구조에 대한 근사치의 크기는 가능한 기본 변형을 고려하여 정상 작동을 보장해야합니다.

    2.71. 기지와 상호 작용할 때 구조물 건설에 필요한 노력을 줄이기위한 조치는 다음과 같습니다.

    • 구조 지반 구조 및 가능한 영향력있는 원천 (취약한 토양, 오래된 광산 작업, 카르스트 구멍, 외부 수도관 등)을 고려하여 구조물을 건축 지역에 배치하는 것;
    • 적절한 기초 구조의 사용 (예 : 훼손된 지역에 작은 외면을 가진 토대와 기지에 쌓인 토양이있는 경우);
    • 부비동의 뒤 채움 및 낮은 접착력과 마찰을 가진 재료의 기초 아래에 베개 설치, 특수한 마찰 방지 코팅의 사용, 기초의 수평 변형 (예 : 광산 작업 영역)에서 힘을 감소시키는 일시적인 보상 트렌치의 단편;
    • 조립식 및 프리 캐스트 모 놀리 식 구조물의 단일체 조인트 조건에 대한 규정;
    • 합리적인 속도와 구조의 개별 부분의 건설 순서.

    3 침강 토양에 세워진 구조물 기초의 설계 특징

    3.1. 지하 토양에 의해 형성된 기지는 그 특성을 고려하여 설계되어야한다. 즉, 수분이 일정 수준 이상으로 증가 할 때, 외부 하중에 의한 쇠퇴 및 자체 토양 무게의 추가적인 변형을 일으킨다.

    3.2. 경내 설계, 접힌 가라 앉은 토양에서는 다음과 같은 이유로 인해 습도가 증가 할 가능성을 고려해야합니다.

    • a) 토양을 담그다 - 지하수의 레벨이 올라갈 때 외부로부터의 (그리고) 바닥으로부터의 토양;
    • b) 지표수의 침투 및 표면 차폐로 인한 토양 중 수분의 점진적 축적.

    습기에 의한 침전 토양의 추정 된 상태는 다음과 같다.

    침지 될 가능성 - 전체 물 포화 (Sr ≥ 0.8);

    적시는 것이 불가능할 때 - 습도 w의 정상 상태 값eq, 자연 습도 w와 같다고 가정하면, w ≥ w, 2) 두께가 재단 폭보다 크다면, 기초의 흘수는 기초 기초 밑의 전체 압력을 고려하여 결정되어야한다.

    5.5. 생물학적 토양과 침니로 구성된 기초의 계산 된 변형이 기초의 한계 또는 부족한 수용력보다 큰 경우, 다음 지침이 주어진 지침에 따라 제공되어야한다. 2.67 - 2.71 :

    깊은 토대를 가진 생물학적 토양 및 침니 층의 전체 또는 부분 절단;

    양분 토양 또는 미사를 모래, 자갈, 잔해 등으로 전부 또는 부분을 대체;

    구조물의 기초 또는 전체 건설 현장에 벌크 (충적) 토양 또는 기타 재료 (기초 압밀 공정을 가속화 할 필요가있는 경우 필터 층 또는 배수 장치가 있음)를 일시적 또는 영구적으로 적재함으로써 토양 압축.

    sandmill 공정에서 silts의 통합.

    5.6. 선적의 설계는 5.3 절의 요구 사항을 고려하여 이루어져야한다. 이 경우 하중의면에서의 두께, 치수 및 하중이 가해진 밑면의 최종 흘수뿐만 아니라 밑면의 주어진 정도의 압축을 달성하는 데 필요한 시간이 설정되어야한다.

    6 용마 토양에 세워진 구조물의 기초 설계의 특징

    6.1. eluvial 토양으로 구성된 기지는 - 원래의 암석의 구조와 질감을 어느 정도 보존하고 형성되는 장소에 남아있는 암석의 풍화 생성물을 고려하여 설계되어야한다.

    • 암석의 다양한 풍화 작용과 다른 유형의 비 바위 토양의 강도와 변형 특성에 큰 차이가있는 토양의 존재로 인해 심층 및 계획에서의 상당한 이질성;
    • 열처리 토양 (특히 조악하고 고도로 풍화 된 암석)의 강도를 감소시키는 성향;
    • 구덩이 및 기초 건설 중 수분 포화가 발생했을 때 용리상의 모래 찰흙 및 미사용 모래의 부유 상태로의 전환 가능성;
    • 다공성 계수 e> 0.6 및 습도 S의 용리 성 미사에서의 침강 특성의 존재 가능성r 0.1, Sec. 3 - 5.

    기저부의 전체 변형은 외부 하중의 기본 퇴적물과 자체 강화 용적 토양 및 유기물 함유 물 분해로 인한 추가 퇴적물과 제방의 무게와 기초로부터의 하중에 기초한 토양의 침전물 (침강)을 합산함으로써 결정되어야한다.

    8.4. 벌크 토양으로 구성된 바닥의 설계 저항은 문단의 요구 사항에 따라 결정된다. 2.41 - 2.48.

    압축 된 벌크 토양에 세워진 구조물의 기초의 예비 치수는 기초 R의 토양의 계산 된 저항 값에 기초하여 할당 될 수있다0 권고 된 부속서 3에

    R 값0 또한 건물의 기초와 클래스 III의 구조에 대한 최종 차원의 임명에도 사용할 수 있습니다.

    8.5. 벌크 토양으로 구성된베이스의 설계 변형은베이스의 제한 또는 불충분 한 베어링 수용력 이상으로, 다음의 조치가 단락의 요구 사항에 따라 제공되어야한다. 2.67 - 2.71 :

    • 무거운 탬퍼, 진동 기계, 롤러가있는 바닥의 표면 다짐;
    • 토양 말뚝으로 깊은 압축, 유압 압축;
    • 토양 베개 장치 (모래, 깔린 돌, 자갈 등);
    • 깊은 기초를 가진 대량 토양 절단;
    • 건설적인 활동.

    9 underworked territories에 건립 된 구조물의 기초 설계의 특징

    9.1. 훼손된 지역에 세워진 구조물의 기초는 채굴 작업과 개발 된 공간으로의 토양 이동의 결과로 이동하는 토양의 수평 변형을 수반하는 지표면의 불균일 한 침하와 관련하여 설계되어야한다.

    표면의 곡률, 경사 및 수평 변위 및 수직 선반을 포함하여 지구 표면의 변형 매개 변수는 훼손된 지역의 건물 및 구조물 설계에 대한 SNiP의 요구 사항에 따라 결정되어야합니다. 토양 특성의 계산 된 값을 지정할 때 토대, 기반 및 구조물의 기초 구조 계산을위한 기초 인 이러한 매개 변수를 고려해야합니다.

    9.2. 지표면의 변형의 결과로 기초에 작용하는 힘을 결정하기위한 토양의 강도 및 변형 특성의 계산 된 값은 공식 (1)에서 토양 γ에 대한 신뢰도 계수를 가정 할 때와 동일하게 취해 져야한다.g = 1.

    수평 방향 E의 토양 변형 계수 값h 사일로 진흙 토양에 대해서는 0.5, 모래 토양에 대해서는 수직 방향으로 토양 변형 계수 값에 대해 0.65를 허용 하였다.

    9.3. 토양 기초 R의 설계 저항은 문단의 요구 사항에 따라 결정되어야한다. 2.41 - 2.48. 작업 조건 계수 γc2 식 (7)은 바닥이있는 강체 구조와 폐쇄 루프가있는 기초 벨트의 구조에 대한 표에서 취한다. 8; 다른 경우에는 - γc2 = 1.

    표 8. SNiP 2.02.01-83

    계수 γc2 구조 또는 구획의 길이와 높이의 비를 갖는 견고한 구조 체계가있는 구조물 L / N